發(fā)電機組造成積炭的原因有很多很多，筆者根據(jù)多年的親身經(jīng)驗總結發(fā)現(xiàn)發(fā)電機組產(chǎn)生積碳的原因主要有6點：
1.噴油器工作不正常，如霧化不良、滴油、柴油發(fā)電機噴油壓力過高或過低以及噴油時間過早或過遲、噴油量過多，均會使部分燃料燃燒不完全。
2.竄機油嚴重。
3.漏氣嚴重。
4.冷卻水溫度過低，影響燃料的正常燃燒。
5.柴油與機油牌號不對，質量差，燃燒后形成炭渣。
6.柴油發(fā)電機組超載或溫度過高，著火過早，使燃料燃燒不完全。

柴油發(fā)電機組噴油泵的影響
由噴油泵的結構和工作原理可知，噴油泵應按發(fā)動機的工作順序，定時、定量、定壓供給噴油器燃油。噴油泵的組成主要由驅動機構、二次葉片泵式輸油泵、高壓泵 頭、供油量調節(jié)機構和供油提前角自動調節(jié)機構等組成。如果發(fā)動機出現(xiàn)燃油不足甚至不供油故障時，可按它的組成和各組成部分的作用去分析判斷故障原因所在。
(1)葉片式輸油泵的影響葉片式輸油泵是用來接受膜片式輸油泵輸送來的柴油，并提高壓力壓送至噴油泵的低壓油腔，如果葉片式輸油泵自然老化，泵功能衰退或損壞造成供油不足甚至不供油。
此外，在低壓油路中設有調壓閥，如果調壓閥調整不當或閥關閉不嚴，也會影響供油量。
(2)油量調節(jié)器機構的影響噴油泵油量調節(jié)機構是用來調整噴油量的。其調整原理是：操縱加速操縱桿，通過一系列的傳動，使油量調節(jié)滑套在 分配轉子的軸上沿軸向滑移，靠近分配套筒時，供油量。反之，放松加速踏板時，油量控制滑套便與上述相反的方向遠離分配套筒，供油量減小。油量控 制滑套與分配轉子軸發(fā)生軸向和周向相對滑移，必然產(chǎn)生磨擦而磨損;油量控制滑套與分配轉子的配合間隙是靠燃油來潤滑，雖然燃油經(jīng)過過濾，但小于過濾芯孔的 機械雜質還是會隨燃油流入此間隙中，形成磨料磨損。當油量控制滑套與分配轉子配合間隙過大時，即會漏出噴油泵腔的燃油，從而影響了供油量。當滑套油量調節(jié) 機構的機件或油量控制滑套被機械性的卡滯在供油量小的位置，甚至不供油的位置，就會出現(xiàn)燃料供給系供油不足，其至不供油。另外，電磁斷油閥是用來接通或斷 開噴油泵的低壓油腔與噴油泵腔的油路。其工作原理是：在起動發(fā)動機時，打開點火開關鑰匙的同時，接通電磁斷油閥磁場線圈的電路，電磁閥得電產(chǎn)生吸 力，克服彈簧的彈力吸動閥芯離開閥座而接通油路，當斷電時，電磁閥失電吸力消失，閥芯在彈簧的作用下，彈簧伸張推動閥芯落座關閉油路，如果電磁閥線圈損壞 或電磁閥的電路發(fā)生故障性的斷路，電磁閥不產(chǎn)生吸力，而油路切斷，則不供油。
停油操縱桿是用來停止供油的，以使發(fā)動機熄火。如果停裝置被機械性地卡滯在供油量過小或不供油狀態(tài)，則燃料供給會供油不足，甚至不供油。
(3)增壓補償器的影響有的軸向壓縮式分配泵沒有增壓補償器。它主要由膜片、彈簧、閥芯及閥體等組成。其作用是根據(jù)發(fā)動機增壓壓力的大小，自動加大或減少各缸的供油量，以提高發(fā)動機的功率和燃料的經(jīng)濟性。
發(fā)動機不工作時，膜片在彈簧的作用下向上拱曲至極限，并帶著閥芯上移至極限位置，閥芯的斜面頂動補償杠桿使油量控制的張力杠桿順時針轉動，并通過起動杠桿使油量控制滑套左移，以停止供油。
當發(fā)動機工作時，增壓補償器在發(fā)動機增壓的壓力作用下，與上述的動作相反，以增加供油量。如果增壓補償器膜片破裂或增壓管道漏氣，均會使增壓補償器出現(xiàn)了如上述的減少供油或停止供油現(xiàn)象。
(4)高壓泵頭的影響高壓泵頭的用途是：提高燃油壓力，供給噴油器噴油。其高壓泵頭供油量的大小除與油量控制機構有關外，還與高壓油泵本身密封性的好壞和分配轉子行程有關。若高壓泵頭密封不良，噴油泵供油量會隨著密封不良的程度相應不足。
噴油泵分配轉子回位機構的作用是：使凸與分配轉子一起轉動，轉過凸峰后，在回位機構彈簧的作用下回位。如果回位機構的彈簧疲勞或折斷，均會影響分配轉子的供油行程。于是，影響了噴油泵的供油量，即表現(xiàn)為供油不足，甚至不供油。

燃氣發(fā)電機組對燃氣的要求：
1、燃氣發(fā)電機組對天然氣的要求在距離機組燃氣進氣調壓閥前1m內，①天然氣壓力100～300kPa(增壓機)或50-300kPa(非增壓機);②天然氣中甲烷體積含量不低于70%;③H2S≤20mg/Nm3;④雜質粒度<5μm，雜質含量≤30mg/Nm3;
若可燃氣體中含硫及氨成份較高，不僅會嚴重腐蝕火花塞電極，而且會使機油中酸值增加，腐蝕機組內部零件，同時易于生成沉淀物，增加對發(fā)動機的腐蝕和磨損。
2、燃氣發(fā)電機組對沼氣的要求在距離機組燃氣進氣調壓閥前1m內，①沼氣溫度≤40℃;②沼氣壓力3～10kPa，壓力變化速率≤1kPa/min;③沼氣中甲烷體積含量不低于40%，變化速率≤2%∕min;④H2S≤200mg/Nm3;⑤NH3≤20mg/Nm3;⑥雜質粒度≤5μm，雜質含量≤30mg/Nm3;⑦沼氣中水份含量≤40g/Nm3。對于甲烷體積含量30～40%的沼氣需要機組配置，選另一型號的產(chǎn)品。
若可燃氣體中含硫及氨成份較高，不僅會嚴重腐蝕火花塞電極，而且會使機油中酸值增加，腐蝕機組內部零件，同時易于生成沉淀物，增加對發(fā)動機的腐蝕和磨損。
3、燃氣發(fā)電機組對瓦斯的要求在距離機組燃氣進氣調壓閥前1m內，①瓦斯溫度≤40℃;②瓦斯壓力3～10kPa，壓力變化速率≤1kPa/min;③瓦斯中甲烷體積含量不低于9%，變化速率≤2%∕min;④對于甲烷體積含量小于30%的瓦斯，甲烷與氧氣體積含量之和不低于28%，氧氣體積含量不低于16%;⑤雜質粒度≤5μm，雜質含量≤30mg/Nm3。⑥硫化氫含量不大于200mg/m3。對于超出規(guī)定范圍的氣體需與廠商溝通，根據(jù)氣體成份核實是否可行。
4、燃氣發(fā)電機組對焦爐煤氣的要求在距離機組燃氣進氣調壓閥前1m內，①焦爐煤氣溫度≤40℃;②焦爐煤氣壓力3～10kPa，壓力變化速率≤1kPa/min;③焦爐煤氣中氫氣體積含量≤60%;④H2S≤200mg/Nm3;⑤NH3≤20mg/Nm3;⑥焦油含量≤50mg/Nm3;⑦雜質粒度≤5μm，雜質含量≤30mg/Nm3;⑧焦爐煤氣中水份含量≤40g/Nm3。
若可燃氣體中含硫及氨成份較高，不僅會嚴重腐蝕火花塞電極，而且會使機油中酸值增加，腐蝕機組內部零件，同時易于生成沉淀物，增加對發(fā)動機的腐蝕和磨損。
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發(fā)電機運行率因數(shù)過高或過低造成的危害
發(fā)電機額定功率因數(shù)過高實際上是指當發(fā)電機同時在額定有功功率和額定視在功率運行工況(一般在滯相方式)下運行時的功率因數(shù)值，同樣的額定有功功率機組，如果其額定功率因數(shù)越低，則說明運行時帶無功的能力相對較強，機組額定電流也增加，從而使造價增加。
一般發(fā)電機額定功率因數(shù)均為0.9左右。
發(fā)電機運行中，從理論上講，在同樣的機端電壓下，如果在同樣的有功出力下，功率因數(shù)越高，那么所發(fā)的無功越少，發(fā)電機電勢就越低，發(fā)電機的靜態(tài)運行穩(wěn)定水平下降。
發(fā)電機運行中，如果要降低功率因數(shù)至額定值以下，則必須降低其有功出力，以使定子和轉子電流不超限，既不經(jīng)濟，又不安全。這種運行方式往往在當系統(tǒng)發(fā)生事故，無功缺額較為嚴重，要求發(fā)電機減發(fā)有功增發(fā)無功時出現(xiàn)。
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